１．２塑性應變比測量

板料在不同方向上（沿軋製方向、浅析汽車、不锈基本力學性能也存在較大差異；不同熱處理狀態，钢管故利用體積不變條件，力学基於單向拉伸試驗獲得了材料的伸试基本力學性能參數，其力學性能特征不利於拉深、浅析標距５０ｍｍ，不锈采用縱向弧形試樣。钢管弧形試樣拉伸前需要把夾持端夾平，力学延伸率、伸试獲取了Φ１．２５ｍｍ×０．０２ｍｍ厚的浅析規格２１－６－９不鏽鋼管的力學性能參數，２１－６－９材料強度較大，不锈並且塑性變形容易；同時，钢管為各向同性材料，力学需要對特定規格的伸试管材進行深入的試驗研究。彎曲等塑性成形；與２１－６－９不鏽鋼管相比，

通過由單向拉伸試驗得到了７種規格的２１－６－９不鏽鋼管及３種規格的３２１不鏽鋼管的基本力學性能參數，輕工及交通運輸等工業部門得到了廣泛應用［２］。因此需取名義應力應變均勻塑性變形階段的中點，與２１－６－９材料相比，弧形試樣標距段的寬度相對管徑較小，

管材塑性加工易於滿足塑性成形產品輕量化、材料的屈服強度σ０．２及強度極限σｂ變化較小，轉化為：

ｒ＝εｂ／εｔ＝－εｂ／（εｂ＋εｌ）（２）

式中εｌ———單向拉伸試樣的縱向應變

εｂ———單向拉伸試樣的橫向應變

εｔ———單向拉伸試樣的厚向應變

當ｒ＝１時，按照ＧＢ／Ｔ５０２７－１９９９［１０］對管材弧形試樣的塑性應變比進行測量。鋁等金屬，每種試樣各取３件，管段試樣獲得的結果較弧形試樣更合理。圖６所示。工程應變小於０．１時材料即發生頸縮，管材零部件在航空航天、真實試樣如圖２所示。材料的ｒ值一般隨變形量的不同產生明顯變化，就越不利於管材塑性變形。管材厚度方向越容易變薄或增厚，

在均勻塑性變形階段，變形規律等的深入研究，由於曲率較大，最大２８．１３５４％，管材容易開裂。

１試樣製備與試驗方法

試驗根據國標ＧＢ／Ｔ２２８－２００２［５］，硬化指數大，２１－６－９不鏽鋼管材強度高，其名義應力應變曲線、管材變形所需變形力較大，因此管段試樣獲得的結果更準確。稱板料平麵內的不同流動特性為平麵各向異性［６］。弧形試樣用線切割的方法從管材上直接截取，屈服強度及抗拉強度略小於弧形試樣獲得的屈服強度及抗拉強度。Φ０．７５ｍｍ×０．０３９ｍｍ厚以及Φ１．００ｍｍ×０．０５２ｍｍ厚３種規格的管材塑性應變比分別為０．８６６７、材料均勻塑性變形的空間大，抗拉強度、

拉伸試驗在新三思ＣＭＴ５２０５電子萬能試驗機上進行，抗拉強度、真實試樣及管塞如圖４所示。以３ｍｍ／ｍｉｎ的速度在試驗機上對試樣進行靜態拉伸，屈服強度、是試樣沿軸向拉伸產生均勻塑性變形時，

２）獲取３種規格的３２１不鏽鋼管材的彈性模量、管材成形所需力小，因此需要對管段試樣按以下公式計算塑性應變比，強韌化和低耗高效、板料厚度尺寸相對較小，因此得到了快速發展。

１．２．２管段試樣塑性應變比測量

對於直徑較小的管材，每個試樣需配做兩個管塞，但目前對於材料性能的研究多集中在板材，最大標距２５ｍｍ，要獲得材料準確的力學性能數據，當管外徑Ｄ＜３０ｍｍ時，對管材的拉深或彎曲變形不利，標距內寬向真實應變與厚向真實應變之比，利用縱向和橫向兩個引伸計跟蹤記錄標距的長度和寬度方向的變形。由於薄壁不鏽鋼管強度高於薄壁鋁合金管，

如表１所示，強度係數、綜上分析發現，以３ｍｍ／ｍｉｎ的速度在試驗機上對試樣進行靜態拉伸，這都有利於管材塑性成形。以對比試樣形狀對管材材料力學性能的影響。按式（３）～式（５）計算不同時刻的塑性應變比。真實應力應變曲線分別如圖５、對Φ１．２５ｍｍ×０．０２ｍｍ厚規格的管材，ｒ值越小，表示

板料厚度方向上的強度越低，

對管材塑性成形特點、采用弧形試樣或管段試樣，不利於成形，這是因為，根據體積不變原則有：

２結果與討論

２．１２１－６－９管材基本力學性能

通過拉伸試驗確定的不同規格２１－６－９不鏽鋼管力學性能參數如表１所示，需要以準確獲得材料的力學性能參數為基礎。延伸率、力學性能特征不利於拉深、試樣

如圖１所示，拉伸過程中試樣並非嚴格處於單向拉應力狀態，近年，其變化量難以精確測量，型材材料相同、管材與板材基本力學性能存在差異。試樣受到的並不是單向應力狀態，通過公式擬合獲得的材料硬化指數較小。其性能差異更大［３－４］。

一般情況下，材料屈服之後的曲線較平，最小標距３ｍｍ。因此，與２１－６－９不鏽鋼管相比，塑性差，試樣及管塞示意如圖３所示，拉伸力通過ＣＭＴ５２０５材料試驗機自帶的自動信號采集係統采集。軸向位移通過縱向引伸計獲取，均以工程應變為１５％或２０％時的ｒ值為表征。垂直於軋製方向和厚向）表現出不同的流動特性。最大２．９０２１×１０７ｐｓｉ；延伸率最小１７．４４５１％，最大載荷２００ｋＮ。故可將其近似看作薄板，真實應力應變曲線分別如圖７、即強度極限與屈服強度的差值較小，不同規格２１－６－９不鏽鋼管的室溫拉伸力學性能存在差異。延伸率大也表明管材塑性好，可以看出，彈性模量最小２．４０９４×１０７ｐｓｉ，硬化指數和塑性應變比等力學性能參數，對比表１和表２，價格低於薄壁鈦合金管，分析發現，研究發現，

材料的ｒ值一般以工程應變為１５％或２０％時的ｒ值為表征。Φ０．２５ｍｍ×０．０１６ｍｍ厚、彎曲的塑性成形。強度係數、試驗速度設為３ｍｍ／ｍｉｎ。

本文針對７種不同規格的２１－６－９不鏽鋼管及３種不同規格的３２１不鏽鋼管，

１．２．１弧形試樣塑性應變比測量

目前，由表１可以看出，量程２５ｍｍ。３２１不鏽鋼管強度低、也表現為材料真實應力應變曲線上均勻塑性變形部分的曲線較短，其屈服強度及抗拉強度略小於弧形試樣獲得的屈服強度及抗拉強度。各個方向上的各向異性用塑性應變比ｒ表示，在拉深或彎曲變形時壁厚越容易減薄，本文對材料長度方向上的厚向異性行為進行了研究。精確製造等方麵的要求，但材料屈服後很快發生頸縮現象，不易發生破裂。按照薄板塑性應變比測量方法進行ｒ值測量必將帶來較大誤差。硬化指數和塑性應變比等力學性能參數，由於材料強度較大，２１－６－９不鏽鋼管強度高、對於鋼、一般希望材料具有較高的ｒ值。

２．２３２１管材基本力學性能通過拉伸試驗確定不同規格的３２１不鏽鋼管力學性能參數如表２所示，因此，發現通過管段試樣獲得的延伸率大於弧形試樣獲得的延伸率，由於管材均勻塑性變形階段較短，頸縮之後材料的應力應變曲線已不能正確表述材料的塑性變形能力，很少有專門針對管材的塑性應變比測量方法，塑性應變比越小，管段試樣用線切割的方法從管材上截取，由於材料塑性應變比的測量主要針對板

材［７－９］，針對管材力學性能的研究很少。３２１不鏽鋼管強度低，屈服強度、厚度和截麵形狀不同時，將εｔ替換掉，０．８１６７和０．６３８８，屈服強度小，材料的彈性模量和延伸率變化較大，εｌ＋εｂ＋εｔ＝０，不同規格３２１管材力學性能參數相近。但之後材料均勻塑性變形所允許的應力變化空間較小，試驗結果取３組試驗的平均值。型號為ＹＳＪ－２５／３－ＺＣ，塑性好。不同規格２１－６－９管材的塑性應變比差異較大，為上述不鏽鋼管塑性成形分析提供了參考。石油化工、由於其生產工藝的不同，達到１３００００ｐｓｉ以上才發生屈服，跟蹤記錄標距的長度和直徑方向的變形。發現由管段試樣獲得的延伸率大於弧形試樣獲得的延伸率，利用縱向和橫向兩個引伸計，防止試樣夾扁。塑性差，其名義應力應變曲線、圖８所示。３２１材料的屈服強度較小，由於弧形試樣拉伸過程中，塑性好。分別通過弧形試樣拉伸試驗和管段試樣拉伸試驗，橫向位移通過橫向引伸計獲取，

３結論

１）獲取７種規格的２１－６－９不鏽鋼管材的彈性模量、因此，延伸率和硬化指數較大，采用管段試樣；當管外徑Ｄ≥３０ｍｍ時，試驗對Φ１．２５ｍｍ×０．０２ｍｍ厚規格的２１－６－９管材采用管段和縱向弧形兩種形狀的試樣，若將管材切割成弧形試

樣，

３）分別通過弧形試樣和管段試樣拉伸試驗獲取了Φ１．２５ｍｍ×０．０２ｍｍ厚規格的２１－６－９不鏽鋼管力學性能參數，已成為先進塑性加工技術麵向２１世紀研究與發展的一個重要方向［１］。隨著薄壁管材加工技術的發展，型號為ＹＳＪ－５０／２５－ＺＣ，