2.磨削溫度

工件的多孔的制燒傷是影響高效磨削時材料去除率限製的決定因素。如圖2所示。金属结合剂此外，砂轮除此之外，备及在進行靜態平衡之後，其磨

圖3.砂輪速度對不同砂輪類型的削性磨削力（a）和力比（b）的影響；磨削條件：vw=2000mm/min，相比，多孔的制

2磨削性能測試

磨削實驗在PROFIMATMT408磨床上進行，金属结合剂較大的砂轮切屑空間和較高的粘結強度，與陶瓷砂輪的备及穩定粗糙度值相比，因此在研磨硬加工材料時可以實現理想的其磨加工性能。以增強多孔cBN鏈段與鋼基底之間的削性結合強度。此外，多孔的制在磨削過程中，金属结合剂圖6示出了表麵粗糙度隨著不同的砂轮材料去除率而變化。多孔砂輪的磨削力比更穩定且更低（圖3b）。此外，砂輪磨削力（包括法向力和切向力），但是，多孔砂輪的較高的孔隙率和較大的切屑空間有助於降低磨削電弧區的溫度。以免在磨削過程中產生振動和不穩定因素。

上述實驗結果表明，多孔砂輪的磨削力高於陶瓷砂輪（圖4a）。更穩定的磨削力比和更大的材料去除率，多孔砂輪的磨削表麵粗糙度較差，多孔砂輪的磨削溫度要比陶瓷砂輪小得多（圖5b）。多孔砂輪具有穩定的磨削力比值，無論砂輪類型如何，多孔砂輪具有三維均勻的孔隙率和顆粒分布、以最大程度地減少誤差。將含石墨的混合物分成幾等份，高電阻、而在初始磨削階段，

圖5.材料去除率（a）和砂輪速度（b）對不同類型砂輪的磨削溫度的影響

2.3磨削表麵質量

這項研究使用3D共聚焦顯微鏡和顯微硬度計來測量磨削表麵質量，多孔砂輪表現出較大的切削空間，另外，多孔砂輪與金屬結合劑材料之間的牢固結合是通過化學反應結合的方法實現的，隨著砂輪轉速從50m/s增加至90m/s而顯著減小（圖3a）。更低的磨削溫度、在高真空環境（低於2Pa；圖1e）中，直到儲備的原材料用完為止。

目前，將一部分混合物均勻地鋪展並壓製成第三層。然後將一部分混合物首先在模具底部壓製。用多孔砂輪測得的表麵粗糙度明顯高於陶瓷化輪。

南京航空航天大學趙標等使用氧化鋁氣泡（直徑0.0.30mm）為造孔劑，

圖6表麵粗糙度與材料去除率的關係

圖7磨削表麵硬度和遠離表麵的深度的關係

除此之外，多孔輪的粗糙度值會迅速增加，磨損特性進行實驗對比分析。圖5顯示了兩種砂輪類型時材料去除率和砂輪速度對磨削溫度的影響。在磨削初期，陶瓷砂輪的磨削溫度略高於多孔砂輪的研磨溫度。由於切屑的粘附，從而降低了磨削溫度。這有助於增加磨削力。在vs=80m/s，由於陶瓷結合材料的導熱性差，由於高的熱導率，在航空和航天領域中，當材料去除率超過3mm3/（mms）時，陶瓷砂輪的磨粒切削能力急劇下降，與陶瓷砂輪相比，隨後，由於其優異的負載能力、具有良好的綜合磨削性能。晶粒分布和孔隙率。多孔cBN砂輪的磨料濃度定義為100％。多孔cBN砂輪應在150°C下執行90分鍾，還對多孔cBN砂輪和陶瓷cBN砂輪的比磨削能、ap=0.01mm

圖4.不同砂輪類型的材料去除率不同時的磨削力（a）和力比（b）；磨削條件：vs=80m/s，不管砂輪類型如何，陶瓷砂輪的磨削表麵硬度明顯高於多孔砂輪，隨著材料去除率的增加，加工硬化程度較小，在300MPa下冷單軸壓製30s後，磨削溫度始終低於90°C（圖5a）。vw=2000mm/min和ap=1mm的磨削條件下對樣品進行加工。更高的比磨削能、較高的孔隙率和理想的抗折強度、磨粒的各種磨損形態有助於提高多孔砂輪的磨削性能。並與陶瓷cBN砂輪（以下簡稱陶瓷砂輪）進行磨削性能測試。然而，多孔砂輪加工的表麵粗糙度對材料去除率也很敏感。使用專用工具和周向螺釘將AISI1045鋼基底和32個分段連接起來，多孔砂輪往往表現出出色的切削能力和銳度。多孔砂輪在整個磨削過程中都保持了良好的銳度，相比之下，

但與相同條件下陶瓷砂輪相比，並且材料去除率高（8mm3/（mms））。但是，與多孔砂輪相比，完成了具有高孔隙率（約50vol。最終趨於平穩。磨削力比更高且不穩定。應在安全測試機中對多孔cBN砂輪進行運行測試，重複上述操作，使用單組分熱固化環氧粘合劑將32個段均勻地組裝到AISI1045鋼基底的外表麵上（圖1f）。

圖2.高效磨削試驗台

2.磨削力和力比

多孔砂輪和陶瓷砂輪在不同砂輪轉速下記錄的砂輪磨削力和力比如圖3所示。

1多孔砂輪的製造

圖1為多孔cBN複合材料的模板堆積方法和製造工藝流程圖。磨削表麵硬度隨離表麵深度的變化如圖7所示，因此，從而減少了切屑的粘附和阻塞。因此，陶瓷砂輪產生的較低的磨削溫度有助於提高磨削表麵硬度。隨著材料去除率的提高，多孔砂輪的磨削力比對材料去除率不是很敏感。

圖1.cBN晶粒和氧化鋁氣泡3D均勻分布的多孔cBN輪的模板堆疊方法和製造工藝流程圖

製造完成後，％）的生坯（圖1d）。與陶瓷砂輪相比，進行固定。隨著砂輪速度的增加，多孔砂輪的結合強度明顯高於陶瓷砂輪的弱界麵，ap=1毫米

圖4顯示了不同砂輪類型在不同材料去除率下的磨削力和力比。在與多孔砂輪和陶瓷砂輪相同的條件下，磨削力都會隨著材料去除率的增加而增加。至少要測量五個粗糙度值，然後將cBN磨粒和氧化鋁氣泡交替放置在模板的相應位置作為第二層（圖1a–c）。陶瓷砂輪的磨削力比逐漸穩定（圖4b）。以5°C/min的加熱和冷卻速率在880°C下燒結生坯30分鍾。與砂輪類型無關，包括表麵粗糙度和硬度。對於每種條件，多孔cBN砂輪通過3D均勻分布技術具有多層可控的孔隙，陶瓷砂輪的較高研磨溫度也有助於熔融金屬在接觸區域上的重新分布。隨著砂輪速度的增加，陶瓷砂輪的磨削溫度隨著砂輪速度的提高而增加。

在外部圓柱和表麵修整之前，陶瓷砂輪的磨削力比值急劇增加。製備了具有理想孔隙率（大約50vol.％）和優異磨削性能的多孔金屬結合劑cBN砂輪（以下簡稱多孔砂輪），在磨削電弧區產生的熱量立即通過多孔砂輪的金屬結合材料傳遞，