圖13
納米維（納米浮雕）表麵結構。
由於塑性變形，氧化還確定在振動加工過程中形成的物涂堅硬潤滑二硫化鉬層被具有顆粒取向的薄膜覆蓋，b處理15分鍾後的提高樣品。塗料正常沉積後粉末的金属机械尺寸和混亂排列可見。而且對於氧化溶液分子。零件頓河畔羅斯托夫。振动
根據化學氧化理論，处理层薄
從圖中可以看出，形成械性
氧化 增加運行過程中摩擦副的物涂耐磨性。圖2對該圖片的提高視覺分析為考慮球體變形的影響指向樣品的深度提供了基礎。（ii）組成分子的金属机械原子基團的相互振蕩，4.二硫化鉬的這種結構證明了其作為具有高粘合性能的潤滑劑的重要性。在加工介質和機器零件循環的影響下，2—鋼51ANSI/ASTM（鋼40Х*）。以實現高技術指標和零件壽命。11b、3—鑄鐵30B-ANSI/ASTM（鑄鐵СЧ21–40*）
基於MoS的振動加工塗層實驗結果的解釋、如分析所示，圖中樣品上顯示了球體撞擊與氧化膜表麵的特征，a通過簡單加工獲得的初始樣品。
因此，這導致在金屬表麵上形成鏡麵薄膜。在接觸區，136–138ISSN195980.俄羅斯，，2導致摩擦係數降低，
（三）
通過創建一定的微浮雕來細化表麵，隨著晶粒尺寸從1μm減小到2nm，由於壓痕的緊密性和滑動衝擊，
在振動加工過程中，該技術反映了在表層上形成塗層時機械和化學成分的複雜影響。7105–109.
Essola，加工後在金屬上精確可見平行線。在活性金屬上形成均勻的塑性變形材料層。
不僅在反應區，
圖10
鋼的微截麵45*（HRC28）表麵引入顆粒的二硫化鉬粉末。
化學反應的速度取決於活性分子的數量。因為氧化物塗層薄膜的形成。這些照片揭示了在直徑為3至5毫米的鋼壓頭環境中振動衝擊影響的形成機製。3—經過振動處理和同步MoS2衣
圖.8
合金ВТ-20*和鋼1Х12Н2ВМФ*的摩擦副的耐磨性。b初始表麵的微浮雕。並且微壁是圓形的，結果表明，在厚度為1μm的氧化塗層膜的金屬表麵上
圖3
輪廓記錄打印顯示孔邊緣上的塊狀物。而沒有振動加工的值介於3到3.5μm之間。D.，這為獲得具有高和獨特性能的塗層提供了可能性。工作介質（聚乙烯球體）和加工材
料的表層相互作用產生了由氧化物塗層薄膜和溶液形成的層間層，晶粒物質的體積分數增加了88%。呈現出塗層的光亮麵。加工介質通過氧化過程中形成的薄膜孔隙進行。3—振動處理和同步MoS後獲得的樣品。從不同位置和傾斜製作的。這種運動的外部顯示通過金屬表麵形成的滑動條來表示（Babichev和Babichev，
圖1
振動機УВГ4×10.1—電動機;2—工作腔;3—案例;4—帶不平衡振動器的主軸（質量）;5—彈性元件;6—底座（框架）;7—管道;8—振動板
由於振動加工方法和氧化的結合，初始表麵的3D模型。並促進由於化學轉化而獲得新的塗層狀態。b使用分析自動發行電子顯微鏡蔡司SUPRA25獲得
圖11
根據條件增加鋼3樣品的插圖。這些過程伴隨著金屬零件表層的塑性變形，第12和13段。
在圖11a內，
（二）
通過增加氧化物塗層薄膜的接觸和吸收麵積來形成幼體表麵。初始。振動加工固體潤滑塗層含MoS。此外，（2017）.振動機械化學衝擊條件下的機械鍍鋅程序。在加工介質的顆粒與機器零件反複碰撞的情況下。b表麵含鉬2振動塗層
事實上，實際上沒有觀察到處理後3小時內的劣化。除了鉛研究的結果外，基平麵平行於摩擦表麵。а球體的直接撞擊剖麵記錄打印。允許並便利氧化溶液進入金屬表麵。b球體斜（傾斜）衝擊的輪廓記錄打印
振動環境，它的結果是加強轉型，不僅對於金屬表麵，10a），由於（i）球相對於零件表麵的滑動，2—振動硬化處理後獲得的樣品。溶液的反應性通過其組成成分的激活而增強。分子部件的核基團的相互振蕩以及加工環境的動能增加，與未加工的表麵
相比，頓河畔羅斯托夫。該視圖確認了二硫化鉬顆粒相對於機器零件旋轉的方向。使用臥式振動機進行振動過程的頻率УВГ4×10（圖1）在60–100Hz範圍內，Mishnyakov，並且更多仍在繼續。2008）。分析和討論2
研究結果表明，Babichev，金屬表層的內能增加導致金屬表麵吸附能力的增加。而且發生在油性環境（濕摩擦）中。圖片是通過各種縮放，固體潤滑劑塗層的基礎上采用MoS2氧化物塗層成膜技術是在振動加工的較低衝擊波期間開發的，
氧化物塗層膜厚度的增加意味著分子的活化。a用普通顯微鏡獲得×500。聚乙烯球體環境中的振動加工允許結合一些技術階段：
（一）
覆蓋物表麵的製備可以通過清潔汙染和氧化物，dMoS2振動塗層上的粉末顯示顆粒取向
獲得的照片清楚地顯示了覆蓋表麵和沒有固體潤滑塗層的表麵的浮雕特征。該層在其接觸區中發現。以及（iii）工作介質運動能量的增加，
在氧化過程中可以在沒有氧化溶液的情況下獲得機器部件上的氧化膜形成。機械去除了在金屬邊緣上精確形成並導致混沌形態結構的粉末部分。
圖9
研究試樣耐磨摩擦係數。在鋁上顯示氧化物塗層薄膜形成痕跡（增加×200）。表麵的氧化物塗層薄膜層由於球體和振動溶液的影響而變形。這不僅發生在空氣環境（幹摩擦）中，
圖4
二硫化鉬（MoS）的晶格結構
結果和討論研究結果在圖上介紹。氧化物塗層薄膜的形成及其生長是金屬與加工介質相互作用的結果，牢固潤滑的吸附顆粒沒有一定的取向（圖）。
參考資料：
Dontsov，由於塑性變形而活化表層以及增加表層的沉積密度來進行。
圖中的照片11d給出了橫向金相顯微切片視圖，這可以從圖所示的照片上看出。特別是根據APBabichev和VPUstinov的觀點，由於氧化溶液的分子吸收了額外的能量，c具有MoS的表麵的3D模型2衣。因此它們被激活。顆粒被引導到平行於加工表麵的基平麵上，說明了由鋼45和MoS製成的樣品表麵的狀況2粉末在初始狀態和沉積二硫化鉬塗層後。振動加工獲得的值在4.5到5μm之間，博士論文，它們的相互碰撞和滑動導致化學活性增加，
Essola，等於2.5毫米。這個結果也可以在圖中看到很多細節。關鍵工程材料，Kirichek，（2012）.一種在進行振動清潔時開發零件表麵形成的數學模型的新方法。而且在直接接觸區觀察到進行過程的強度。
綜上所述，從而提高表層的反射能力和質量。D.（2014）通過開發Vibrowave的拆卸過程和清理操作來提高機械製造工程產品的維修和回收（利用）效率。導致位錯增加和活動空位錯中心的形成。，振幅是標準的，1—鋼52,1ANSI/ASTM（鋼ШХ15*）。此外，
OdingIA將塑性變形的移動過程稱為滑動機製，有數據描述了金屬體環境中振動加工過程中表麵層的形成。他們還批準了二硫化鉬粉末對金屬的影響，
圖.12
振動加工過程中形成的堅硬潤滑二硫化鉬層的微浮雕特性。由於機器零件表麵滑動的金屬球，氧化物塗層成膜的機理是通過振動加工和氧化的複雜相互作用相結合而製成的。
在幾項研究中，c30分鍾處理後的樣品
圖6
材料摩擦副因素研究
圖.7
鈦合金ВТ-20*樣品在滾動摩擦下以20%滑移和室溫加載40千克（q=900kgf/cm）而不加油的測試結果。但在接觸區域，通過接觸氧化物塗層薄膜生長表麵脫落，工作介質的顆粒撞擊零件表麵。
圖5
在聚乙烯球介質中進行振動處理後，初始樣本。
基於MoS的振動塗層工藝實現及實現條件2許多研究人員對基於二硫化鉬的固體潤滑覆蓋物的興趣是由於其獨特的性能，3（64），
振動加工為離子提供了克服金屬和生長中的氧化物塗層薄膜之間日益增加的距離所必需的額外能量。
振動加工過程中機器零件上的氧化物塗層薄膜形成機製氧化膜形成機理的研究基於在聚乙烯球環境中工作時確定排列模式、cMoS2振動塗層上的粉末。可以清楚地得出結論，a初始表麵。
圖2
球體直接和傾斜衝擊的特征圖，在法向力和切向力的影響下，其中孔邊緣的塊狀物微不足道（圖3）在球體速度矢量投影旁邊可見。a初步拋光樣品。
圖10和11顯示了一係列照片，薄膜的質量和表麵的一般外觀將通過光學和電子顯微鏡進行研究。加速組合過程，拋光液通過獲得額外的能量來激活，2—振動硬化處理後。通過塗層沉積（圖11c）使用振動加工，存在導致塑性變形的壓力，二硫化鉬結構中各種原子層的存在創造了容易滑動的條件。尺寸和加工痕跡深度的方法。
這一事實也可以通過輪廓記錄打印來證實，
二硫化鉬具有棱柱形六麵體形式的六方封閉堆積晶格結構，實驗證實，
在這種條件下，它顯示了晶粒的一部分相對於另一部分的運動。在圖內。它促進了機器部件與各種產品摩擦副的耐磨性的提高。8和9。bMoS2粉末在普通塗層上。
提供的外部機械能可以補償化學反應的成本，連續塗覆加工介質顆粒的大量微影響，薄膜的這種結構是由納米維結構的包含引起的（圖13）.
在振動機械化學塗層中引入納米結構可提高固體潤滑（固體潤滑劑）的效率。這表明球相對於處理表麵的運動具有可變性。帶有二硫化鉬塗層的表麵變得更加平坦，